YQP36預加水盤式成球機設計論文說明書

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1、 YQP36預加水盤式成球機設計 摘 要：為了滿足現代機立窯水泥生產過程中預加水成球的技術要求，發展第六代預加水盤式成球機，從而保證料球的粒徑均勻性、高強度、高孔隙率和高產量，提高水泥的煅燒質量和產量，本課題設計了YQP36預加水盤式成球機。根據最新的技術要求對 YQP36預加水盤式成球機的結構、傳動系統和刮刀系統進行了改進設計。本次設計采用理論設計和經驗設計相結合的方法，在通過類比設計保證機架與支架的支承強度的基礎上優化了傳動系統和刮刀系統。參考實踐生產中的一些改進經驗，首先進行了總體方案的論證；然后根據分析的結果來計算各傳動軸的軸向力、扭矩以及功率，并校核了軸和螺栓的強度，從而選擇電機

2、和減速機型號及設計其他相關零部件。根據已確定的部件參數分析擬定傳動裝置的運動簡圖，分配各級傳動比，確定了傳動零件的結構；接著對 YQP36預加水盤式成球機的潤滑和密封方式加以確定；最后對預加水盤式成球機的維護修理加以說明，從而完成預加水盤式成球機的總體結構設計。此次設計本著高產量、高質量成球，穩定運轉的原則，實現了現代預加水盤式成球的節能、經濟、環保、可擴展的目的。 關鍵詞: 成球；預加水；刮刀；料球 The Design of YQP36 Disc Prewatering Pelletizer Abstract: In order t

3、o satisfy the technical requirement of prewatering pelletizing in the process of cement production with modern kiln and develop the sixth generation of prewatering pelletizer, the topic which is designed is YQP36 Disc Prewatering Pelletizer. Consequently the proportion of diameters, the high strengt

4、h, the high holes rate and the high output of raw meal pellets could be assured of. According to the new requirements, the structure, the transmission system and the drawknife system of YQP36 Disc Prewatering Pelletizer are improved and designed. This design has been completed by the method which co

5、mbines theories design with experience design. The transmission system and drawknife system are optimized basing on that the strengths of chassis and support are assured with analogy design. Firstly, the projects of designation and improvement of prewatering pelletizer are demonstrated, including th

6、e structure, the ways of delivering the motivation and drawknife system by referring some improvement experience from production practice; Secondly, based on the analytical results, axial force, the torque and power are computed so that the electromotor, decelerator and other corresponding component

7、s could be determined; Thirdly, according to the parameters of the parts which has already been assured, the simple exercise diagram of the transmission device is analyzed and drawn up and the ratios of all levels are assigned. Then the structure design is carried on and the strength of part is foll

8、owed to be checked. The ways of lubricant and seal of the equipment are determined in succession. Finally, the whole overall arrangement scheme of YQP36 prewatering pelletizing equipment is designed. This design is in the light of the principle of the high yield, high quantity of pelletizing and sta

9、ble operation. In addition, the requirements of YQP36 will be satisfied, including economy of energy, economy, environmental protection and enlargement. Key words: pelletizing; prewatering; drawknife; raw meal pellet 目　錄 1 前 言………………………………………………………………………………………1 2 總體方案論證……………………………………………………

10、………………………2 2.1 料球的技術要求及對成球盤的技術調整分析………………………………………………2 2.2 盤體的技術分析論證……………………………………………………………………2 2.3傳動機構的技術分析論證…………………………………………………………………2 2.4刮刀系統的分析論證………………………………………………………………………2 2.5 刮刀盤、刮刀桿和刀頭分析論……………………………………………………………3 3 盤式預加水成球機綜合參數計算………………………………………………………4 3.1生產能力計算……………………………………………………………………

11、………4 3.2功率計算…………………………………………………………………………………4 3.3 成球機盤高計算…………………………………………………………………………4 3.4 成球機轉速計算…………………………………………………………………………5 3.5圓盤傾角計算……………………………………………………………………………5 3.6料球運動基本方程………………………………………………………………………5 4機械傳動裝置的總體設計………………………………………………………………8 4.1 選擇電機………………………………………………………………………………8 4.2 選擇減

12、速機 ………………………………………………………………………………8 4.3計算傳動裝置的各參數…………………………………………………………………9 5機械傳動件設計…………………………………………………………………………11 5.1皮帶傳動設計……………………………………………………………………………11 5.2齒輪傳動設計……………………………………………………………………………13 5.3 Ⅲ軸設計及校核…………………………………………………………………………16 5.4 軸承校核………………………………………………………………………………20 5.5 雙鍵（Ⅲ軸）設計校核

13、（普通平鍵）…………………………………………………………21 5.6盤體固定螺栓校核………………………………………………………………………21 6傳動機構的密封潤滑……………………………………………………………………23 6.1密封……………………………………………………………………………………23 6.2潤滑……………………………………………………………………………………23 7預加水盤式成球機的總體設計…………………………………………………………24 8預加水盤式成球機使用維護和修理……………………………………………………25 8.1預加水盤式成球機的使用維護……………………

14、………………………………………25 8.2預加水盤式成球機的修理與修理周期……………………………………………………25 9 結 論……………………………………………………………………………………27 參考文獻……………………………………………………………………………………28 致 謝………………………………………………………………………………………29 1 前言 預加水小料球快速煅燒技術，小料球快速燒成技術是立窯煅燒的一項重要技術進步，目前應用十分成功的企業并不多，主要原因是前幾年預加水成球系統的控制技術和設備還不太過關，小料球的操作控制要點還沒完全掌握，目前預加水成球技術已經

15、發展到第六代產品，設備及控制系統基本過關。這些都是能否取得高產量、高質量料球的保證，從而提高水泥的煅燒質量和產量。 本課題來源于江蘇海建集團，該公司為了適應現代立窯水泥生產的需要，設計產量為25t/h的預加水盤式成球機。他們提出了以下幾個技術要求： a． 產量為25t/h； b． 盤體工作面直徑為3.6m； c. 結構緊湊，工作連續穩定； d. 節能、高效、環保。 在楊曉紅老師的指導下，首先進行方案論證。通過討論研究，最終確定采用可調盤高式 盤體、無動力刮刀系統、電機à皮帶àZQ減速機à直齒輪副à成球盤的傳動方式。然后根據分析的結果，開始計算軸向力、

16、扭矩以及功率。分析擬定傳動裝置的運動簡圖，分配各級傳動比，進而進行傳動零件的結構進行設計和強度校核。然后對盤式預加水成球機進行總體結構設計。 YQP36預加水盤式成球機改變了以往所成料球粒徑大，料球耐壓強度和孔隙率質量低的缺陷。并且采用無動力刮刀系統，大大地節省了電耗和維護費用。本課題新穎實用，在技術上有較大改進，具有較強的競爭力。該預加水盤式成球機將具有很大的市場前景。 2 總體方案論證 2.1料球的技術要求及對成球盤的技術調整分析 高質量的料球與成球機的盤轉速、盤傾角α、盤邊高等的選擇和調整有直接的關系。轉速高時，成球時間縮短

17、，孔隙率提高，料球炸裂溫度提高，爆球率低；轉速太高將很難成球。一般取12—13r/min。適當增大α，可降低爆球率，一般取值在45°—55°范圍內。傾角的調整要與盤徑、轉速、邊高綜合考慮。一般盤邊高H=（0.14—0.19）D。在不影響成球質量前提下，為降低爆球率，可適當減少邊高。 2.2盤體的技術分析論證 對于老式的盤邊高偏高的盤邊改進為盤邊高為400—500mm的可調式的盤邊，從而提高了成球質量和煅燒質量。成球盤使用時間越長，盤底平面和側平面變形較大，這將增加成球機的工作負荷，極易燒壞電機、損壞減速機和傳動齒輪。采用型鋼可以提高盤體強度，解決此類問題。成球盤擴徑主要是提高成球盤的造球能

18、力和料球質量。 2.3傳動機構的技術分析論證 傳動裝置一般為整個成球機正常穩定運行的關鍵。以往采用傘齒輪副傳動，傳動方式路線為電機à皮帶àZQ減速機à傘齒輪副à成球盤。這種傳動方式下的球盤負荷較重時會導致的間隙配合的孔鍵相對運動產生黏附磨損和變形，甚至斷齒?，F在更多采用直齒輪副傳動，也有通過行星減速機直接帶動的。 常用的減速機有三種型式，圓柱齒輪減速機、行星減速機和擺線針輪減速機。其中采用圓柱齒輪減速機較合適，而采用行星減速機和擺線針輪減速機常會出現因球盤起動扭矩大，傳動系統剛度不足，故障多，有漏油問題。相對而言圓柱齒輪減速機傳動穩定，噪音小，齒面接觸穩定，在潤滑保養良好的條件下，運轉穩

19、定。對于圓柱齒輪減速機，其高速軸伸出端在下側，唇形橡膠密封圈極易磨損，潤滑油大量外泄導致缺油、軸承壽命縮短的問題。改進為將高速軸伸出端與低速軸同在減速箱的上側，原伸出孔由端蓋靜密封。改進后密封圈略有磨損，不致大量漏油，從而避免缺油事故。 另外，對成球盤減速機輸入軸采用花鍵聯接的，因為這樣的孔軸聯接是間隙配合，所以傳動上存在著諸多缺陷。采用平鍵雙鍵聯接避免了在與軸安裝時的間隙配合，從而導致的在盤內物料無法卸空的環境下花鍵由于承受不了較大的慣性力而失效的問題。在強度達到要求的前提下，平鍵采用過盈配合能保證扭矩的正常傳遞。 2.4刮刀系統的分析論證 固定形式底刮刀裝置常采用角鋼和耐磨鋼板制成斷

20、面為三角的整體刮刀。其優點為結構簡單，便于安裝檢修，無動力。缺點有成球盤旋轉阻力大，振動大，刮刀易磨損?；顒有问降牡坠蔚堆b置有以下幾種： a. 無動力點觸式旋轉刮刀裝置，其結構簡單，刮灰阻力小，成球質量相對較高，零電耗； b. 電動往復式底刮刀裝置，成球盤旋轉阻力極小，但結構復雜，需經常維護； c. 電機拖動擺線針輪減速機形式的底刮刀裝置，它具有較好的“刮全性能”阻力小，成球質量高，節能效果顯著，但結構復雜，故障率高。 現在為了能向節能這要求上發展，更流行采用無動力式刮刀，其相對于有動力刮刀大大降低了電耗。 固定式邊刮刀由于所刮的物料量不同使刀角磨損成弧形，最后造成盤角積料過多，加

21、快了刀的磨損。這里采用活刮刀，在機械機構中實現邊刮刀隨滑柱沿盤邊上下移動，當成球盤轉動時，盤邊即被刮凈，從而保證了生產的連續性。 面對無動力刮刀在運轉過程中所出現的刮刀桿的刮底作用不均勻，刮刀損壞，成球質量差的問題，在刮刀盤的機架上安裝一飛輪從而起到調節刮刀盤轉速的作用，使其能穩定運轉。這樣解決了成球質量差的問題，減低了電耗和制造使用成本。 2.5刮刀盤、刮刀桿和刀頭分析論證 刮刀盤從形狀上分為五邊形刮刀盤和六邊形刮刀盤。 采用圓柱形刮刀桿的五爪無動力刮刀時，即采用五邊形刮刀盤，存在刀桿不易夾緊，徹底清盤一次的周期長，清料阻力大，成球盤動力消耗高等缺陷。將其改進為方形刮刀桿和在刀頭焊接

22、耐磨的硬質合金刀頭。從而利于刮刀桿的夾緊，縮短了清盤周期，也有利于清除粘附在成球盤面上的物料，減小了成球盤的運轉阻力和提高了刮刀的使用壽命。另外采用十爪無動力刮刀，即在五邊形刮刀盤各邊中間多裝配一根刮刀桿，其優越性更加突出。刮刀底焊YT15-A325銅焊合金，作為刀頭。刮刀與盤邊盤底距離保持3—8cm。設計一五等分支架，可用角鋼（5#和6#）焊接，然后焊卡板把刮條固定在支架上。 3盤式預加水成球機綜合參數計算 3.1 生產能力計算 根據參考文獻[21]，可知預加水盤式成球法的生產經驗公式如下： G=（1.5～2.0）D2

23、 （3-1） D—成球盤直徑，m； G—生產能力，KW。 已知G= Q= 25t/h, 求得D≈3.6m。 3.2 功率計算 根據參考文獻[21]，可知預加水盤式成球所需功率相對滴水成球的小，其經驗公式如下： N=（1.2～1.5）D2 （3-2） D—成球盤直徑，m； N—成球盤所需功率，KW。 由D=3.6m，N=（1.2～1.5）×3.62KW=（15.6～19.44）KW 根據參考文獻[25

24、]，可知預加水盤式成球功率計算公式： No=0.2KHR2nγ （3-3） No—成球盤傳動所需功率，KW； K—刮刀阻力系數，當采用固定刮刀時，K=1.5； γ—料球體積密度； η—機械傳動效率，η=0.85～0.9。 取H=0.6m、R=1.8m、n=12r/min、η=0.85， No=0.2×1.5×0.7×1.82×12×1.2×1／0.85KW=11.52KW 電機功率：N=K1 No

25、 （3-4） K1——備用系數，一般K1=1.2～1.5。 D較大時取低值，反之取高值。取K1=1.4。 N=1.4×11.52KW=16.14KW 主機功率取N=18.5KW 3.3 成球機盤高計算 根據參考文獻[25]，可知預加水盤式成球機盤高計算公式： H=（0.16～0.2）D （3-5） H—盤邊高，m； D—盤直徑，m。 由D=3.6m H=（0.16～

26、0.2）×3.6m=（0.576～0.72）m 3.4 成球機轉速計算 根據參考文獻[25]，可知預加水盤式成球機盤體臨界轉速計算公式： nKP= （3-6） D—圓盤直徑，m; nKP—圓盤臨界轉速，r/min。 取α=49o、f=tg35 o=0.7 nKP=r/min=12.15r/min 可知預加水盤式成球盤為全盤成球，圓盤工作轉速計算公式如下： nP=

27、 （3-7） nP—工作轉速，r/min。 nP= r/min =12.122r/min 3.5 圓盤傾角計算 根據參考文獻[25]，取預加水盤式成球機盤體傾角為45o～55o。 3.6 料球運動基本方程 查根據參考文獻[25]，可知預加水盤式成球機料球運動基本方程： 圖3-1 料球受力圖 cosβ≈ （3-8） R—圓盤半徑，m； n—圓盤轉速，r/nim； α—圓盤與水平面的傾角，度； f—料球與盤面的摩擦系數； β

28、—料球脫離角，度。 cosβ≈=0.975 得β=12.94 根據參考文獻[22]，根據預加水盤式成球機是全盤成球，在計算存料體積上有公式（5-48）： V==0.833=0.208 （3-9） H—盤邊高，m; V—盤內存料量的體積，m3。 取H=0.6m V=0.208×0.6×3.62m3=1.62 m3 存料量公式：q=Vρ （3-10） ρ—

29、盤內物料的密度，水泥生料ρ=1.2t/ m3 q=1.62×1.2t=1.94t 盤內物料中心坐標計算： 根據參考文獻[22]，坐標公式： 圖3-2 盤體重心坐標圖 ξ= （3-11） δ= （3-12） 由tgφ= （3-13） V=0.833H

30、R2 （3-14） X=ξ= Y=δ= 盤式預加水成球機提升功率： N1=0.0482nHD3=0.0482×11.7×0.6×3.63=15.78KW<16.05KW 4 機械傳動裝置的總體設計 4.1 選擇電機 4.1.1 選擇電動機類型和結構形式 按工作條件和要求，選用一般用途的Y系列三相異步電動機，為臥式封閉結構。 4.1.2 選擇電動機的容量 選擇電動機額定功率Pm，使Pm=（1～1.3）Po，根據參考

31、文獻[32]第二篇第二十章取Pm=18.5KW。 4.1.3 確定電動機轉速 工作機轉速nw=12.12r/min。按參考文獻[32]第二篇第十一章推薦的傳動比合理范圍，取V帶傳動的傳動比i帶=2～4，單級圓柱齒輪傳動比i齒=3～6，取齒輪傳動比i齒’=2，總傳動比的合理范圍i’=36～288，故電動機轉速的可選范圍為nm=i’ nw=(36～288)×12.12r/min=（436.32～3490.56）r/min。符合這一轉速范圍的同步轉速有750r/min、1000r/min、1500r/min、3000r/min四種。由標準查出四種適用的電動機型號，因此有三種傳動比方案，如

32、表（4-1）所列： 表4-1 方案參數表 方案 電機型號 額定功率Pm/KW 電動機轉速r/min 電動機質量/Kg 傳動裝置的傳動比 同步 滿載 總傳動比 V帶傳動 減速機 齒輪 1 Y160L-2 18.5 3000 2930 147 247.5 3.5 40 1.77 2 Y180M-4 18.5 1500 1470 182 123.8 3 20 2.06 3 Y200L1-6 18.5 1000 970 220 82.5 2.5 16 2.06 4 Y225S-8 18.5 750 730

33、 270 61.9 2 16 1.93 綜合考慮電動機和 傳動裝置的尺寸、結構和帶傳動及減速機的傳動比，方案2比較合適，所以選定電機的型號為Y180M-4。 查參考文獻[32]得Y180M-4電動機外觀尺寸： H=、AC=380、AD=285、L=670、C=121、B=241、A=279、AB=355、HD=430、K=15、D=48k6、F=14、G=42.5、E=110。 4.2 選擇減速機 根據參考文獻[34]，得到為重型，許用功率P1=60KW>18.5KW的圓柱齒輪傳動減速機有ZQ65-20、ZQH65-20（JB1585-75）。

34、 查參考文獻[34]得ZQ65-20減速機規格尺寸： 中心距：a=650、a1=250、a2=400；中心高：Hc=；最大外形尺寸：L=1278、B=470、H=700；高速軸：B1=430；低速軸：B2=430、B3=342、L1=830、L2=183、L3=495；主動軸：d1=60、d2=110、L1=290、L2 =108、K1=32.5、b1=18、B1=420；被動軸：d3=110、d4=125、L3=265、L4=165、t2=127、b2=36、B2=452。 4.3 計算傳動裝置的各參數 4.3.1 計算傳動裝置的總傳動比并分配各級傳動比 4.3.1.1 傳

35、動裝置的總傳動比為i=123.8 4.3.1.2 分配各級傳動比 i帶=3、i減速機=20、i齒輪=2.06 4.3.2 計算傳動裝置的運動參數和動力參數 4.3.2.1 各軸轉速 Ⅰ軸：nⅠ= （4-1） = Ⅱ軸：nⅡ= （4-2） Ⅲ軸：nⅢ=

36、 （4-3） 4.3.2.2 各軸功率 Ⅰ軸：PⅠ=POηOⅠ=POη帶 （4-4） =18.5×0.95KW=17.58KW Ⅱ軸：PⅡ=PⅠηⅠⅡ=PⅠη軸承η1齒輪η軸承η2齒輪 （4-5） =17.58×0.99×0.98×0.99×0.98KW=16.54KW Ⅲ軸：PⅢ=PⅡηⅡⅢ=PⅡη軸承η3齒輪=P盤

37、 （4-6） =16.54×0.99×0.98KW=16.05KW 4.3.2.3 各軸轉矩 Ⅰ軸：TⅠ= （4-7） Ⅱ軸：TⅡ= （4-8） Ⅲ軸：TⅢ=

38、 （4-9） =T盤 將運動和動力參數計算結果進行整理并列于下表（4-2）: 表4-2 各軸參數表 參 數 軸 名 電動機軸 Ⅰ 軸 Ⅱ 軸 Ⅲ 軸 轉速n/r·min-1 1440 480 24 11.7 功率P/KW 18.5 17.58 16.54 16.05 轉矩T/N·m 122.69 349.77 6581.54 13100.64 傳動比i 3 20 2.06 效率η 0.95 0.94 0.97 5 機械傳動件設計（以下所有公式來

39、自于參考文獻[31]） 5.1 皮帶傳動設計 設計一V帶傳動。已知該傳動為帶式傳動系統中的高速級傳動,所需傳動功率P=18.5KW, 由Y系列三相異步電動機驅動, 轉速n1=1440r/min, 從動輪轉速n2=480r/min。 5.1.1 選擇V帶型號 查表4.6得工作情況系數KA=1.4，由式（4.22） PCA=KAP （5-1） =1.4×18.5KW=25.9KW 按PCA=25.9KW、n1=1440r/min查圖4.11選C型V帶。

40、5.1.2 確定帶輪直徑dd1、dd2 5.1.2.1 選取小帶輪直徑dd1 參考圖4.11及表4.4，選取小帶輪直徑dd1=224mm 5.1.2.2 驗算帶速 由式（4.8）： V= （5-2） 在5～25m/s內，合適。 5.1.2.3 確定從動帶輪直徑dd2 dd2=i dd1 （5-3） =3×224mm=672mm 查表4.4，取

41、dd2=670mm 5.1.2.4 計算實際傳動比i i = （5-4） 5.1.2.5 驗算從動輪實際轉速 （5-5） （481.6-480）/480×100%=0.3%<5% 允許。 5.1.3 確定中心矩a和帶長Ld 5.1.3.1 初選中心矩a0 由式（4.23）：

42、 （5-6） 0.7×（224+670）mm≤a0≤2×（224+670）mm 625.8mm≤a0≤1788mm 取a0=1100mm 5.1.3.2 求帶的計算基準長度L0 由式（4.24）： L0 =2a0+ （5-7） L0= 查表4.2得 Ld =3150mm 5.1.3.3計算中心矩a 由式（4.25）：

43、 （5-8） 5.1.3.4 確定中心矩調整范圍 由式（4.26）： （5-9） （5-10） 5.1.4 驗算小帶輪包角 由式（4.12）： （5-1

44、1） 合適。 5.1.5 確定V帶根數z 5.1.5.1 確定額定功率P0 由、及查表4.5得單根C型V帶的額定功率分別為6.71KW和7.47KW，用線性插值法求n1=1440r/min時的額定功率P0 值： 5.1.5.2確定V帶根數z 由式（4.28）： （5-12） 確定 △：查表4.7得 △ 確定包角系數：查表4.8得 =0.92 確定長度系數：查表4.2得 =0.97 計算V帶根數z： 取z=4根合適 5.1.6 計算單根V帶初拉

45、力 查表4.1得 q=0.30Kg/m 由式（4.29）： （5-13） 5.1.7 計算對軸的壓力 由式（4.30）： （5-14） 5.1.8 確定帶輪的結構尺寸，繪制帶輪工作圖、 ，采用輻板式，工作圖見附錄8。 ，采用輻條式（），工作圖見附錄7。 5.2 齒輪傳動設計 設計一對直齒圓柱齒輪傳動。已知輸入功率P=16.54KW

46、，小齒輪轉速，齒數比μ=2.06，電動機驅動，工作壽命10年，每年工作300天，三班制，工作輕微沖擊，齒輪轉向不變。 5.2.1 選擇齒輪材料熱處理方法、精度等級，齒數、及齒寬系數 考慮到該功率較大，故大、小齒輪都選用40Cr調質處理，齒面硬度分別為250HBS、280HBS，屬硬齒面半開式傳動，載荷輕微沖擊，齒輪速度不高，初選7級精度，小齒輪齒數 大齒輪齒數，取，按硬齒面齒輪懸臂布置安裝查表6.5，取齒寬系數。 5.2.2 按齒面接觸疲勞強度設計 由式（6.11）： （5-15） 5.2.2.1 確定公式中參數

47、 a. 載荷系數： 試選=1.5 b. 小齒輪傳遞的轉矩： =6581.54=6.58 c. 材料系數： 查表6.3得 =189.8 d. 大、小齒輪的接觸疲勞強度極限、 按齒面硬度查圖6.8得 e. 應力循環系數 （5-16） （5-17） f. 接觸疲勞壽命系數 查圖6.6得 g. 確定許用接

48、觸應力 取安全系數 （5-18） （5-19） 5.2.2.2 設計計算 a. 試算小齒輪分度圓直徑 取 b. 計算圓周速度v （5-20） c. 計算載荷系數K 查表6.2得使用系數；

49、根據v=0.35m/s，7級精度查圖6.10得動載系數； 查圖6.13得 則K= （5-21） d. 校正分度圓直徑 由式（6.14）： （5-22） 5.2.2.3 計算齒輪傳動的幾何尺寸 a. 計算模數m （5-23）

50、 按標準取模數m=16mm。 b. 兩輪分度圓直徑 （5-24） （5-25） c. 中心矩a （5-26） d. 齒寬

51、 （5-27） 取 由公式：～10）mm （5-28） 取 e. 齒高h （5-29） 5.2.3 校核齒根彎曲疲勞強度 由式（6.12）： （5-30） 5.2.3.1 確定公式中各參數值 a. 大、

52、小齒輪的彎曲疲勞強度極限 查圖6.9，取、 b. 彎曲疲勞壽命系數 查圖6.7，取 c. 許用彎曲應力 取定彎曲疲勞安全系數，應力修正系數得 （5-31） （5-32） d. 齒形系數和應力修正系數 查表6.4得： e. 計算大小齒輪的和，并加以比較取其中大值代入公式計算 小齒輪的數值大，應

53、按小齒輪校核齒根彎曲疲勞強度 5.2.3.2 校核計算 彎曲疲勞強度夠。 5.2.4 齒輪結構設計及繪制齒輪零件圖見附錄5與附錄6 5.3 Ⅲ軸設計及校核 5.3.1 Ⅲ軸設計 已知輸入大齒輪旋轉方向從左向右看為順時針，單向旋轉。。 Ⅰ Ⅱ Ⅲ Ⅳ Ⅴ Ⅵ Ⅶ Ⅷ 圖5-1 Ⅲ軸結構圖 Ⅳ—Ⅴ段軸身的長度：為使密封蓋與軸身有良好的密封效果，減小摩擦，取。5.3.1.1 確定軸上零件的裝配方案 為方便表示，記軸的左端面為Ⅰ，并從左向右每個截面變化處依次標

54、記為Ⅱ、Ⅲ、，對應每軸段的直徑和長度則分別記為和 5.3.1.2 確定軸的最小直徑 Ⅰ—Ⅲ軸段主要受轉矩作用，直徑最小。 a. 估算軸的最小直徑 45鋼調質處理，查表11.3確定軸的C值 取C=112 （5-33） 雙鍵槽軸徑應增大10%～14%，即增大至136.4mm～141.36mm，取=138mm b. 確定軸的最小直徑 應滿足，取 5.3.1.3 確定各軸段的尺寸 Ⅰ—Ⅱ段軸頭的長度：為了保證大齒輪的軸向定位的可靠

55、性，應略小于，取 Ⅱ—Ⅲ段軸身的直徑：Ⅱ處軸肩高h=(0.07～0.1)d=(9.8～14)mm，又因軸肩有承受軸向力，故取h=11mm 則。 （5-34） Ⅱ—Ⅲ段軸身的長度：取 Ⅲ—Ⅳ段，選擇軸承型號：取，查參考文獻[35]，選用型號為角接觸球軸承7232AC，其內徑d=160mm、外徑D=290mm、寬度B=48mm、額定載荷Cr=262KN、Cor=298KN。 Ⅳ—Ⅴ段軸身的直徑：為方便安裝及減小摩擦應略大于，取。 Ⅴ—Ⅵ段軸身的直徑：為減小加工時車

56、削的背吃刀量，應略大于，取=175mm。 Ⅴ—Ⅵ段軸身的長度：取=1179mm。 5.3.1.4 軸上零件的周向固定 齒輪與軸的周向固定：采用雙鍵連接，軸承與軸的周向固定采用過渡配合。 齒輪處的雙鍵選擇：查參考文獻[32]普通平鍵（GB/T1096—1979），選型為A型36×20×160，即鍵36×160 GB/T1096—0979。 齒輪輪轂與軸的配合：為了保證對中良好，采用較緊的過渡配合，配合為H7/k6。 滾動軸承與軸的配合：采用較緊的過盈配合，軸徑尺寸公差為h6。 5.3.1.5 確定倒角和圓角的尺寸 軸兩端的倒角：根據軸徑查手冊，去倒

57、角為2×45o。 各軸肩出圓角半徑：考慮應力集中的影響，由軸段直徑查手冊，取裝配圓角R1，其他圓角R2。 5.3.1.6 繪制軸的結構裝配圖：見附錄4。 5.3.2 Ⅲ軸強度校核 估算盤體與存料共重38KN。 5.3.2.1 求軸上載荷 a.計算齒輪受力 齒輪的分度圓直徑： 圓周力： （5-35） 徑向力： （5-36）

58、 合力： （5-37） （5-38） =10.9KN b. 求支反力 軸承支點位置： 齒寬中心距左支點距離： 齒寬中心距右支點距離： 圖5-2 軸向受力圖 圖5-3 軸截面受力圖 左支點的支反力：

59、 （5-39） =12.9 右支點的支反力： （5-40） 5.3.2.2 繪制軸力圖和彎矩圖 圖5-4 軸力圖和彎矩圖 5.3.2.3彎矩強度校核 通常只校核軸上最大彎矩截面的強度：危險截面為A 截面A處彎矩：

60、截面A處計算應力： （5-41） 強度校核：45號鍛鋼調質處理，由表11.2查得 彎矩強度滿足要求。 5.3.2.4 軸向壓應力強度校核 通常只校核軸上受壓應力軸徑最小的截面強度，?、颉蠖稳我唤孛? 截面處壓力： 截面處計算應力： （5-42） 強度校核：45號鍛鋼調質處理，由表11.2查得

61、 抗壓強度滿足。 5.4 軸承校核 現選一對角接觸球軸承7232AC，軸轉速n=12.12r/min，軸向力，徑向負荷分別為。工作時有中等沖擊，脂潤滑，正常工作溫度，預期壽命100000h。 5.4.1 確定7232AC軸承的主要性能參數 查參看文獻[35]得 5.4.2 計算派生軸向力 （5-43）

62、（5-44） 5.4.3 計算軸向負荷 圖5-5 軸承支承圖 故軸承Ⅱ被壓緊，軸承Ⅰ被放松，得： （5-45） 5.4.4 確定系數 查表8.10得 5.4.5 計算當量動負荷 （5-46） 5.4.6 計算軸承壽命 已知ε=3，查表8.7、8.8得：

63、 （5-47） 5.4.7 驗算軸承是否合適 該軸承合格。 5.5 雙鍵（Ⅲ軸）設計校核（普通平鍵） 已知T=13100.64N·m、d=138mm、k=h/2、l=160mm。 由公式（12.1）： （5-48） 查表12.1得：靜連接鋼質輪轂沖擊狀態下 查參考文獻[32]表12.25得：選用36×20的鍵 即h=20mm, k=h/2=20/2m

64、m=10mm 故該雙鍵選型滿足強度要求。 5.6 盤體固定螺栓校核 已知主軸轉矩 查公式（13.6）得： （5-49） （5-50） 比較得，取 （5-51） 查得公式（13.24）：

65、 （5-52） 查表（13.4）得 查表（13.8）得 (5-53) 取m=1 滿足強度要求。 6 傳動機構的密封潤滑 6.1 密封 采用預加水成球新工藝，優點之一就是作業區基本無粉塵污染。但是，立窯水泥生產工藝，仍然存在粉塵污染比較嚴重的問題，水泥機械設備出在粉塵污染較嚴重的工作環境下運轉。為了減少運動部件的磨損，延長使用壽命，預加水成球裝備在

66、密封上采用了一些必要的裝置。 6.1.1 齒輪傳動防塵密封 如果灰塵進入傳動齒輪上，不僅造成齒輪傳動精度降低，噪聲增大，而且由于灰塵的吸濕性，用于潤滑齒輪的潤滑油被灰塵吸收，齒輪處于干摩擦狀態下工作，造成齒輪齒面的磨損加劇。 為了減少齒輪的磨損，提高齒輪的嚙合精度，延長齒輪的使用壽命，應對傳動齒輪加齒輪罩裝置。這些裝置不可隨意拆除。 6.1.2 皮帶輪傳動部分防塵密封 若灰塵飛落在皮帶輪槽內，并有部分灰塵粘附在輪槽兩側面上，與皮帶和輪槽側面接觸，產生摩擦，使磨損嚴重。 為了減少皮帶與皮帶輪的磨損，提高皮帶傳動的平穩性，同時也從安全防護考慮，需對皮帶傳動部分加皮帶輪罩，可起防塵密封作用。這些裝置也不能隨意拆除。 6.2 潤滑 水泥生產工藝有很強的連續性，要求運轉率高，然而水泥廠多數設備是在粉塵大、溫度高、潤滑和密封都不好的條件下工作。因此，做好設備的潤滑保養，不但可以避免不應有的設備事故，提高運轉率，延長零部件的使用壽命，而且還可以減少設備維修費用。 6.2.1 齒輪潤滑 6.2.1.1 減速機齒輪潤滑 冬季選用90號