JLY3809機立窯加料及窯罩部件設計論文說明書

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1、目 錄 1 前 言 ··························································1 2 總體方案論證····················································2 2.1窯罩的結構和對窯罩技術改進的分析·······························2 2.2加料裝置的分析·················································4 2.3 傳動機構的技術分析論證································

2、········4 3 JLY3809機立窯（加料及窯罩部件）設計綜合參數計算·················5 3.1確定立窯的規格與形狀···········································5 3.2立窯的廢氣量與煙囪計算·········································7 3.3煙囪計算·······················································8 3.4立窯收塵器的選型計算···········································8

3、 3.5袋式除塵器的選型···············································10 3.6播料落點的確定·················································10 4加料裝置的參數設計···············································12 4.1選擇電機·······················································12 4.2計算傳動裝置的各參數··································

4、·········12 4.3錐齒輪傳動設計·················································12 5傳動機構的密封潤滑···············································20 6機立窯的窯罩和加料裝置的總體設計·································21 7結論·····························································22 參考文獻·····································

5、·····················23 致謝·······························································24 JLY3809機立窯（加料及窯罩部件）設計說明書 摘要：本課題完成了JLY3809機立窯(加料及窯罩部件)設計。JLY3809機立窯是目前新興的擴的直徑窯,但在很多配套設備上還是沿用擴徑前的技術設備,使得雖然進行了改造,但是相關設備未能得到改進,未能體現出新窯的優勢。本次設計了新型的加料裝置和窯罩。新型加料裝置對支承裝置和布料器做了改進,生產實踐表明支撐裝置經過改造后,傳動平穩,且潤滑和

6、檢修方便;改造后的布料器提升了高度,不易堵料,減輕看火工的勞動強度,布料器不易腐蝕,減少維修更換費用;在升降裝置方面也做了一點小改動,增加了防扭器.改造后的窯罩便于運輸,吊裝和易于銹蝕的下部可以單獨更換和拆卸。鑄鋼比普通的Q235鋼耐高溫,且鑄鋼內含有一部分合金元素,又耐氧化不易變形等,故使用壽命一般比Q235鋼至少高2~3倍。設計中還涉及到沉降室和新型收塵器的選型,減少了資源的浪費,提高了水泥的生產效率,大大減少了機立窯對周圍環境的污染。 關鍵詞:機立窯;窯罩;加料裝置;除塵 The charging and hooding parts desig

7、ns of JLY3809 mechanical upright kiln Abstract:This subject designs the charging and hooding parts of JLY3809 kiln. At present, JLY3809 mechanical upright kiln is a new emerging large diameter kiln. Because many corollary equipment have not been improved and still adopt conventional technology ,so

8、the benefits with the new kiln can not been realized. In this subject we have designed the new charging device and hooding parts of kiln. The supporting and charge spreading have been improved ,too. The production practice indicates that the propping up equipment after transformation transmits stead

9、ily. Also the lubrication and the overhaul is convenient; after the transformation cotton material has promoted its altitude. The material cant be easily blocked, which reduces the labor intensity looks at the hot work, the cotton material is not easily corroded, reduced the repair and replacement;

10、a point of small modification is also made in the elevating equipment aspect, adding in anti-turning equipment, after the transformation, the hooding parts of kiln is advantageous for the transportation, the hoisting and lower part which rusts is easily away possible alone to be replaced and disasse

11、mbled. The cast steel is thermostabler than the ordinary Q235 steel, also the cast steel includes part of alloying elements, the oxidation and can not be easily distorted and so on. The service life of it is generally 2~3 double higher than Q235 ,moreover in the design there also involves the settl

12、ing pocket and the new dust catcher shaping, reduced the resources waste. Enhanced the cement production efficiency, reduced greatly the environment pollution made by mechanical upright kiln. Key word: mechanical; hooding parts of kiln; charging device; dust removal 1.前言 國內外發展的形勢 我國立窯

13、水泥發展，經歷了三個高峰期，前兩個高峰期是在50和60年代，為兩次全國農田水利建設高潮的需要；第三個高峰期是為改革開放后國民經濟持續高速發展的需要，由此可證明，立窯水泥為我國國民經濟的發展做出過重要的歷史貢獻，并將繼續做貢獻。 90年代初，原國家建材局向全國立窯企業推廣應用節能新技術，并在全國各地建立了眾多節能改造示范線，使立窯水泥生產水平上了新臺階，進入21世紀，立窯生產水平又更上一層，立窯水泥質量進一步穩定、提高，多數企業的熟料28天耐壓強度都在50Mpa以上，有的能穩定在54Mpa以上，現代立窯水泥的質量，能與現代旋窯水泥質量相妣美；能耗進一步降低，現代立窯熟料標準煤耗≤120kg/

14、t熟料，其中有的在100kg/t熟料；水泥綜合電耗≤70kw./t水泥，其中有的在100 kw./t水泥，左右，現代立窯主要的技術經濟指標，相當或優于日產2500（t/d）帶分解爐窯。 原國家建材局給立窯水泥制定“限制、淘汰、改造、提高的八字方針，很符合我國國情，筆者認為應繼續貫徹實施。限制不再新建，對質量低劣、能耗高、污染嚴重的應盡快淘汰（目前這類的已不多），對多數立窯企業應是改造、提高，使其逐步達到現代立窯水泥的水平。 機立窯水泥的發展方向——現代化立窯 為使機立窯較快的邁向現代化，首先要使產品質量優，其次要大幅度降低能耗、節約資源、能源、保護好環境、實施可持續性發展戰略，這既符合

15、國家政策，又能使立窯企業沿著正確的道路發展、壯大。適應水泥生產新時代的JLY3809機立窯應運而生,許多水泥窯生產廠家及相關輔件生產商瞄準了當前市場,全面生產新窯。 本課題來源于結合生產實際。為了適應現代立窯水泥生產的需要，設計產量為25t/h的機立窯加料及窯罩部件設計以及加料裝置及窯罩部件相關零部件設計。有以下幾個技術要求： A.所有結構及其零部件設計后考慮技術性、加工工藝性、經濟性，并保證安裝、使用經濟方便。 B.要保證機立窯的加料裝置的運轉平穩，節能高產。 在劉平成老師的指導下，首先進行方案論證。通過討論研究，最終確定采用上、下剖分式窯罩和新型加料系統、以及由電機à減速機à小錐齒

16、輪à大錐齒輪à回轉裝置à布料器的傳動方式。然后根據分析的結果，開始計算軸扭矩以及功率。分析擬定傳動裝置的運動簡圖，分配各級傳動比，進而進行傳動零件的結構進行設計和強度校核。然后對機立窯的窯罩和加料裝置進行總體結構設計。 JLY3809機立窯新型加料裝置改變了以往加料裝置的加料斗和布料器易變形，易腐蝕;料球粘在料斗內壁阻礙下料;渦輪減速機在高溫,粉塵以及腐蝕氣體條件下工作,磨損,漏油嚴重; 渦輪減速機箱體內潤滑油無法保存，順軸流出。由于窯罩上部氣流溫度高，粉塵濃度大，從而造成軸承、渦輪、磨損嚴重或損壞；渦輪減速機中空輸出軸與料斗聯接的容易腐蝕脫落,落入窯內會造成粉磨設備的磨損;料斗和溜槽材料浪

17、費;三角皮帶受高溫影響,經常需要調整松緊更換等缺陷。新型加料裝置采用針線擺輪減速機代替渦輪減速機，徹底解決漏油問題,功率不變,料斗和溜子的鋼板厚度由原來的12mm改為8mm,節約材料;大圓錐齒輪下有軌道和鋼球,傳動平穩,操作方便,占地小,費用低。本課題新穎實用，在技術上有較大改進，具有較強的競爭力。該加料裝置和窯罩將具有很大的市場前景。 2 總體方案論證 2.1窯罩的結構和對窯罩技術改進的分析 窯罩有單、雙層兩種，均由6~8mm厚鋼板制成的截錐體，其高度在2~3m，沿窯罩周圍開有加料口，加

18、料口外裝有加料門，機立窯則有觀察門。 為了利于采用儀表正確測定機立窯窯面廢氣成分及溫度等參數，應注意各觀察門以及料球入窯加料裝置與窯罩結合處的密封，盡量減少向窯內漏風，使測定出的各項參數更接近于實際情況。 方案一、上下剖分式: (1)窯罩在工藝上搞成單層式，且兩煙囪高度應以窯罩上平面為準，并配焊(或澆鑄)上法蘭。 (2)以窯門上部約l00～150mm處橫向剖開(該部分最易銹蝕)，下部用厚度為，材料用可焊性較好的ZG35澆鑄而成。上部用厚度為～，材料為Q235鋼板卷制焊接而成，也可用～的ZG35材料澆鑄而成。再配焊(或澆鑄)上若干加強筋，其余所有的工藝及中心幾何尺寸不變。

19、 (3)上、下結合處均焊制與燒鑄上聯接法蘭，以利螺栓的連接。為考慮下部鑄鋼件的受力結構以及有關部位的的安裝更換及防塵等因素，法蘭外徑應大于窯罩外徑50～60mm，法蘭內徑應小于窯罩內徑10～15 mm，在法蘭外徑的圓周上(應考慮裝拆方便)每隔mm左右距離預留17mm的聯接螺栓孔，應均布。 (4)兩法蘭接合面在安裝使用前應用石棉硅藻土或磷酸鹽粉等耐火泥材料和泥后涂抹在下面，厚度約5mm后再將上端放置于上并用M14的螺栓聯接緊固(主要起封煙塵作用)。 (5)窯門旋轉銷等按工藝尺寸在安裝好后焊上即可。 方案二、左右剖分式 (1)窯罩在工藝上改成單層式，且兩煙囪高度應以窯罩上

20、平面為準，并澆鑄上聯接法蘭。 (2)以窯罩軸心線為準縱向剖開，用下部厚,上部厚材料為ZG35澆鑄而成。兩剖分端面均留止口，且內外止口均應預留5～lOmm焊縫間隙。其余所有工藝及幾何尺寸基本不變。 (3)為考慮大型薄壁鑄鋼件在工藝澆鑄易出現縮孔，以及砂箱制作較困難等因素，其煙囪還可作成從窯罩銜接處予以剖分或斷開。但在每剖分或斷面上應澆鑄上聯接法蘭或止口，并每隔mm留中l5mm左右螺栓孔，且均布。 (4)在兩半窯罩運人現場基本拼合就位后，找正上、下中心位置線再行兩面焊接，不規則部分用氣割和砂輪打磨平整。在焊接中考慮因熱應力產生窯罩變形，應盡量先采用對角形點焊而后再進行

21、對角形雙面焊，直至將兩半窯罩拼焊成為一整體零件而止。 (5)窯門旋轉銷按工藝尺寸在安裝好后焊上即可。 2.2加料裝置的分析 機立窯的加料裝置由傳動機構、回轉加料溜子、升降控制器組成。加料機有單播料器和雙播料器兩種，雙播料器由于結構和生產流程比較復雜，很少在機立窯上使用。 單播料器的傾角可以通過升降鋼絲繩進行調整，來改變撒料點。提高鋼絲繩使傾角變小，料球撒向窯邊部，降低鋼絲繩使傾角增大，料球撒向二肋和中部。電動機可以正反兩個方向

22、旋轉。當窯內某處濕料層薄時，可以將播料器停車或退出去集中加料。播料器的主軸中心線應與窯中心重合，才能保證撒料均勻。 為防止加料溜子回轉時將鋼絲繩扭斷，應在加料斗上面一段鋼絲繩上安裝一個防扭器。 在加料裝置停在某一點加料時，用關閉電機的方法不易準確控制停點位置?？蓪⒓恿隙放c撒料溜子之間設計成摩擦離合器連接，有的用自行車飛輪改裝成為摩擦離合器，使加料溜子可以根據需要，不用關電機，只用鐵鏟或鉤子，就可以把它擋住停在任何位置地方，抽出鐵鏟或鐵鉤，電機繼續轉動，給窯的燒成操作創造了有利條件。 2.3 傳動機構的技術分析論證 傳動裝置一般為整個加料系統正常穩定運行的關鍵。以往采用渦桿渦輪傳動,傳動

23、方式路線方式為電機à渦輪減速機à軸 à回轉裝置。這種傳動方式下，渦輪、渦桿會嚴重磨損，導致錐形斗停留在某一點上加料，導致窯內料層厚度不均，發生異常窯況?，F在更多的采用錐齒輪傳動，也有通過齒輪傳動。 常用的減速機有三種型式，圓柱齒輪減速機、行星減速機和擺線針輪減速機。其中采用針線擺輪減速機較合適，而采用行星減速機和圓柱齒輪減速機常會出現因球盤起動扭矩大，傳動系統剛度不足，故障多，有漏油問題。相對而言針線擺輪減速機傳動穩定，噪音小，齒面接觸穩定，在潤滑保養良好的條件下，運轉穩定。 另外，對針線擺輪減速機輸出軸采用花鍵聯接的，因為這樣的孔軸聯接是間隙配合，所以傳動上存在著諸多缺陷。采用平鍵聯接

24、避免了在與軸安裝時的間隙配合，從而導致的在電機突然停機的情況下花鍵由于承受不了較大的慣性力而失效的問題。在強度達到要求的前提下，平鍵采用過盈配合能保證扭矩的正常傳遞。 3.JLY3809機立窯（加料及窯罩部件）設計綜合參數計算 3.1確定立窯的規格與形狀 立窯的規格是以窯的有效內徑和高度來表示。 3.1.1窯的有效內徑 機械立窯的產量與窯的內徑的平方成正比，為簡便計算，在工藝設計中，常以窯的單位截面積來計算窯的產量。 經驗公式： (3-1) 式中

25、:G-----機械立窯的產量,t/h； D-----窯的內徑,m； ----窯的單位截面積產量,； 25=0.785 3.1.2鼓風機選型與鼓風方式 風量 可按下列經驗公式計算: （3-2） 式中:----立窯的鼓風量,； ---

26、-立窯的日產量,； ----熟料的熱耗, ,現在一般在3000～4200左00左右,這里取4200； ---換算系數,； ----生產不均衡系數,對普通立窯:=1.31.5;機械立窯:=1.151.25。 由于窯身高度一般不超過10m,所需鼓風壓力一般不超過2025k，在確定鼓風機風量時,需考慮風量和儲備系數,其計算式為 （3-3） 式中: ----鼓風機的風量(); ----入窯的鼓風量(); ----漏風系數,對普通立窯: =1.3 1.4 機械立窯:

27、 =1.15 1.25; ----儲備系數,通常取 =1.2 1.3. =5041.251.3=819 驗算窯內的氣流速度 按式 計算的鼓風量,尚需驗算窯內的氣流速度應在標準風速范圍內,對普通立窯 ;機械立窯窯內的標準風速為 （3-4） 式中: ----窯內的標準風速(); -----不包括漏風在內的入窯鼓風風量( ); ----立窯的有效直徑(m); ------鼓風機進風溫度();

28、 p------當地的大氣壓力()。 計算的值若不在標準風速范圍內,機械立窯須在 =0.5 0.7 范圍內確定一個值后,按 （3-5） 計算 的值,然后按 計算其鼓風量值.因為過大,會引起物料停止向下運動,使物料飛損增加,廢氣溫度升高,對煅燒不利,若值過小,則會降低熟料的產量。 取 =0.7 =134 = =217.75 鼓風壓力 機械立窯的鼓風壓力的計算式: 經驗式 通常,立窯取 ,H為立窯的有效高度(m)。 風機

29、的電機功率 按機械立窯所需的風量與風壓,根據鼓風機制造廠的合理配套選定鼓風機的電動機。 它也可以按下式進行計算確定: （3-6） 式中:----鼓風機所需惡毒電機功率(); K-----備用系數,取K==1.11.2; p----風機的靜壓( ); Q----風機的容量(); ----風機的容積效率,一般取=75%; ---- 風機的機械傳動效率,一般取=90%。 按計算的功率值,查電動機手冊選定鼓風機的電機。 3.2立窯的

30、廢氣量與煙囪計算 立窯的廢氣量由煤的燃燒廢氣、生料分解的和料球蒸發、脫水的水氣等組成,進入煙囪需處理的廢氣量尚需包括自由進入煙囪的漏氣量。 3.2.1出窯面的廢氣量 （3-7） 式中:----出窯面的廢氣量(); ----煤的燃燒廢氣量(); ----生料分解生成的廢氣量(); ----料球水分蒸發生成的廢氣量()。 煤的燃燒廢氣量 （3-

31、8） 式中:----煤的低熱值(); ----熟料煤耗()。 生料分解生成的廢氣量 （3-9） 式中----生料燒失量,%； 1.997---標準狀態下氣體的重量,； 料球水分蒸發生成的廢氣量： （3-10） 式中:----料球水分(%); ----熟料熱耗(); 0.805---標準

32、狀態下水蒸氣的密度.(). 進入煙囪的廢氣量 （3-11） 式中----進入煙囪的廢氣量(/h); ----出窯面的廢氣量(熟料),可按公式計算,也可以每公斤熟料的單位廢氣量計,一般約為1.61.8; G----熟料臺時產量(t/h); t----進入窯面的廢氣溫度,一般t=70120; P---當地大氣壓(); K----窯門漏風系數,一般取K=1.21.5。 3.3. 煙囪計算 煙囪計算有煙囪的直徑,個數與煙囪高度。 3.3.1煙囪個數 煙囪

33、個數決定于立窯的直徑.在一般情況下,2m以下的立窯,設煙囪一個; 2m以上的立窯,煙囪個數n=2。 3.3.2煙囪的直徑 （3-12） 式中:----煙囪直徑(m); V-----進入煙囪的廢氣量(); n-----煙囪個數; w-----煙囪的氣流速度(m/s),自然通風時w=24(m/s),機械通風時w= 812(m/s)。 D=1m 考慮到其它因素，煙囪直徑需要擴大，所以這里取D=1.5m。 3.3.3煙囪高度 因為采用了二級收塵

34、,收塵效率比以前大幅度提高.煙囪高度可以根據現場高度來決定。 3.4. 立窯收塵器的選型計算 立窯的收塵,應根據立窯廢氣的特點,進行合理選擇收塵器。 3.4.1立窯廢氣的特點 械立窯水泥廠的生產測定,立窯廢氣的特點主要有如下幾個方面: 立窯廢氣量含塵量大,它的含塵濃度為3.27.2g/,一般為5 g/左右,最高濃度不超過10 g/; 灰塵的顆粒較粗,塵粒d>10μm顆粒約占到70%85%; 廢氣溫度忽高忽低而且波動范圍大,約在t=40500范圍內波動,在溫度低時易結露； 廢氣的濕度大且水氣有腐蝕性; 塵具有親水性強的特點,它較易粘附于水滴或水霧中,凝聚成較大的塵粒。 3.4

35、.2立窯收塵器的選擇 機械立窯選用的收塵器有沉降室,旋風式,水浴式,袋式和電收塵等類型,有些廠為了提高收塵,還使用二級收塵系統。 由于立窯廢氣具有含塵濃度大,塵粒粗,濕度大,溫度波動大,且水氣冷凝猴子愛收塵器內引起堵塞和銹蝕,給收塵器的選型和維護管理帶來了不少問題。 在生產實踐中,立窯收塵選用沉降室較適宜,因其結構簡單不易堵塞,對立窯廢氣適應性好,且有較高的收塵效率()。 立窯收塵除了正確地選型和加強經常性的維護管理外,如何提高廢氣溫度,并使其穩定,防止水氣冷凝,減少堵塞和銹蝕是十分重要的。 這里采用沉降室和布袋除塵器作為收塵系統。 3.4.3 沉降室設計 沉降室的設計要點:

36、流經沉降室的氣流速度慢,客人提高收塵效率。為了降低氣流速度,在布置許可條件下,可以適當加大沉降室的斷面,一般按w=0.5m/s設計; 在沉降室內設置橫向或豎向隔板,以延長廢氣在沉降室內停留的時間.此時,沉降室內氣體停留時間一般可以按t=2040s考慮; 沉降室尺寸應本著寬度盡可能大,高度盡可能小的原則布置,以提高效率; 沉降室漏風量按100%設計,并在沉降室的進口處設置導流板,以使氣體進入沉降室時呈均勻分布,有利于粉塵的沉降; 沉降室殼體的結構,應考慮能承受立窯點火時短時間內可能達到300500的影響; 為了便于回灰,沉降室集灰漏斗的角度不可以過小,錐角一般為5560°;沉降室的內壁

37、須平整光滑,且殼體側壁應設置人形門孔供檢修清理之用。 沉降室面積 通過沉降室的廢氣量為出窯面的廢氣量。 沉降室的斷面積F為 （3-13） 式中----進入沉降室的廢氣量()； w-----沉降室內氣流速度,w=0.5m/s。 F=43.652 沉降室的長度L=tw 式中t----沉降室的氣體停留時間,一般t=2040s； L=10m 沉降室高度為 考慮到工廠的廠房布置限制,B取7m,H取3m,L取6m。 3.5袋式除塵器的選型

38、根據出沉降室的廢氣量,查布袋除塵器的處理量選擇布袋除塵器的規格。 這里選擇LLC386型布袋玻纖除塵器。 3.6播料落點的確定 播料落點小于直筒環形圈時,易產生中火過深,甚至二肋濕料層過厚,使該部位料層板結,上火速度慢,窯內通風阻力大,形成風洞,破壞底火層穩定;若播料落點大于直筒環形圈時,可能出現播料直接沖向窯壁落下,將邊風堵死,產生煉邊,結圈,引起卸料不暢,甚至造成邊火過深,形成偏火。 所以根據不同窯徑,擴口角度和高度的變化計算結果可知, 擴口角度的每增減1或高度增降0.1m,其上擴口角度就隨之增加或減少0.05m左右。 這里應注意: A.播料落點應與擴口角度變化相適宜,以次來確

39、定播料落點與邊部的距離。即擴口角度大的窯,距離邊部遠些,小則反之。 B.操作中應做到料面相對固定。當燒滿窯時,相應提高了擴口角度,淺則反之。 C.這時播料落點與窯壁距離也隨之發生變化。應此,操作中必須調整播料器角度,使播料落點保持不變。 確定播料落點距離窯壁距離的計算公式: 式中:S-----窯面物料落點(二肋中心區)與窯壁間的距離(m); D-----窯內物料面的直徑(m); ----窯內直筒部位的直徑(m) 。 4加料裝置的參數設計 4.1選擇電機 4.1.1 選擇電動機類型和結構形式 根據機

40、立窯加料裝置的工作條件和要求, 選用一般用途的Y系列三相異步電動機，為臥式封閉結構。但是本設計的針線擺輪減速機自帶一級臥式直聯式(XWD型)電機,所以這里不需要另外選擇設計電機的類型。 4.1.2 選擇電動機的容量 選擇電動機額定功率Pm，根據多年的經驗,加料裝置的電機功率一般在2到3kw,在這里可以針線擺輪減速機自帶的電機功率,選定Pm=3kw。 4.1.3 確定電動機轉速 根據電機的功率,查表可以得知n1=750r/min。 4.2計算傳動裝置的各參數 4.2.1 計算傳動裝置的總傳動比并分配各級傳動比 傳動裝置的總傳動比 傳動裝置的總傳動比為i=294=116；

41、 各級傳動比分別為，減速機傳動比29，錐齒輪傳動比4。 4.2.2錐齒輪的設計(以下公式出自徐灝主編<<新編機械師設計手冊>>) 齒數比 (4-1) 按傳動要求確定,通常=1～10,取=4 小輪大端分度圓直徑 表5.4-18 (4-2) 載荷系數K K=1.5 齒數比

42、 試驗齒輪的接觸疲勞強度極限見圖5.3-18d, 估算時的安全系數 齒輪的許用接觸應力 估算的結果 根據計算初定選取=160 齒數 一般=16～30,當已確定,可按圖5.4-3選取;最少的薦按表5.4-5選取. =16,. 大端模數面 取=10按表5.4-3取成標準系列值后,再確定 分錐角 當

43、 (4-3) 當 外錐距 (4-4) = 齒寬b (4-5) 齒寬系數 ,一般=,常用0.3,這里取0.3. 平均分度圓直徑 　　 (4-6) =85 中錐距

44、 (4-7) 平均模數 (4-8) =8.5 切向變位系數 薦用值見圖5.4-4 徑向變位系數 亦可以按表選取=0.44,=-0.44 齒頂高 (4-9) 齒跟高 見表5.4-2 (4-10)

45、 頂隙C (4-11) 齒頂角 (4-12) , 這里選用等頂隙收縮齒 齒頂角 (4-13) 頂錐角 不等頂隙收縮齒 (4-14) 等頂隙收縮齒 這里采用的是等頂隙收縮齒,所以

46、 (4-15) 齒頂圓直徑 (4-16) 安裝距A 根據現場安裝結構來確定。 冠頂距 (4-17) 輪冠距離H (4-18) 大端分度圓齒厚 (4-19) 大端分度圓弧齒厚

47、 (4-20) 大端分度圓弧齒高 (4-21) 當量齒數 (4-22) 4.2.3接觸疲勞強度的校核 (4-23) 分度圓切向力 使用系數 見表5.4-24 (4-24) 載荷分布系數 載荷分配系數 節點區域系數

48、彈性系數 重合度,螺旋角系數 因式中=1 錐齒輪系數 計算結果 許用接觸疲勞強度極限 ,因長期工作,壽命系數 潤滑油膜影響系數 最小安全系數 尺寸系數 工作硬化系數 許用接觸應力值 通過 4.2.4抗彎強度校核 (4-25) 符合齒形系數=4.8,=4..6(按, ) 重合度和螺旋角系數 其于項同前,并, 計算結果 許用抗彎應力 齒輪基本強度 因長期工作,壽命系數 相對齒根圓角敏感系數 =1 相對齒根表面狀況系數=1 尺寸系數=1 最小安全系數=1.

49、4 許用抗彎應力值 結論 , 通過 5 傳動機構的密封潤滑 由于水泥生產時會產生大量的粉塵，為保證傳動機構工作穩定可靠性，密封和潤滑尤為重要。 在有大量粉塵的環境下，傳動機構，如齒輪易發生磨粒磨損。這將很大的縮短了傳動部件的壽命，從而無法保證生產的連續性。為了減少磨損情況，這里對于齒輪嚙合的采用半封閉式密封。這樣減少了粉塵對傳動機構的影響，同時也便于拆裝。而減速機、電動機、軸承和軸承座，它們本身是全封閉結構。所以只需考慮密封透蓋上的密封材料問題。 加料裝置回轉軌道的密封,如果有水泥粉塵進入軌道,粘在鋼珠上,增加了鋼珠直徑,使得回轉裝置阻力增大,,容

50、易磨損鋼珠,布料不均,容易發生機立窯異常窯況,造成經濟上的損失。為了預防這種情況,在軌道外面采用油脂密封,在軌道上,下面涂滿油脂,從而不讓粉塵進入。 6機立窯的窯罩和加料裝置的總體設計 窯罩:窯罩體主要采用的型材有:15mm的ZG35切割鋼板焊接制成,8mm的切割鋼板焊接而成,窯罩制成上、下兩剖分面,上部采用8mm的Q235切割鋼板焊接制成,下部用15mm的ZG35切割鋼板焊接制成,上、下部通過法蘭盤焊接在一起。窯罩采用雙層結構,中間填充保溫材料,窯罩采用8mm的Q235切割鋼板焊

51、接而成.煙囪采用Q235切割鋼板焊接而成。窯罩采用上,下結構,維修,更換方便,節約了材料,增加了使用壽命,提高了經濟效益. 煙囪:熟料煅燒過程中產生的廢氣不僅包括有煤燃燒和石灰石分解產生的，還有料球水分蒸發形成的水蒸汽、入窯風中剩余的N2、過剩的、煤不完全燃燒及包氏反應和郝氏反應產生的CO、揮發分產生的氣體及從窯罩門漏入的空氣等。生產lkg熟料所產生的廢氣量一般為3.5～4kg（即2.65～3m3/ h），由立窯的煙囪排向大氣。立窯技術改造后，窯罩h 必須相應加高，h/D≥1.0（D 為立窯有效內徑）。以Φ3.2m 窯為例，窯罩高度應為3.2m。立窯煅燒時，為了減少廢氣量，即使不能做到

52、閉門操作，也應少開窯門，這對提高窯內上火速度和熟料產量、改善窯面操作環境均有好處. 傳動機構: 傳動機構所采用的傳動方式為：電機à XWD針線擺輪減速機à小齒輪à大齒輪à回轉裝置à錐形斗。其中電機是針線擺輪減速機自帶的電機,減速機采用針線擺輪減速機,軸承采用深溝球軸承6021,及軸承座采用整體式軸承,而齒輪采用40Cr材料鑄件精加工而成。主軸采用45鍛鋼精加工而成. 播料:窯罩高度增加后,布料器與垂直線之間的角度變小,正常生產時布料器變陡,生料球不易粘在布料器上,可以減少布料器的堵料現象。確定適宜的播料位置,是擴口角度大小都能適應的關鍵。 由于入窯物料在窯內二肋部位的自然堆積,滾動,塌落

53、,燒成中產生的收縮運動,卸料引起的垂直運動和向心擠壓力作用。所以,擴口角度無論大與小的窯型,其播料固定落點是基本不變的,但擴口角度大的窯型,其播料固定落點可以稍大雨直筒直徑的環形圈;而擴口角度小的窯型,其固定布料點也不小于直筒環形圈. 老式蝸輪桿布料器因故障率特高，布料不均，積料料垢嚴重應淘汰；宜采用回轉支撐中心布料器，該布料器由于采用回轉支撐，大、小傘齒輪傳運，因此故障率低，幾乎無故障，而且布料均勻性好，積料料垢少，減輕工人勞動強度，該新型布料器已在全國８００多家水泥廠推廣使用。 7結論 JLY3809機立窯(加料及窯罩部件)的改進主要是針對加

54、料裝置和窯罩的結構進行改進來提高機立窯的生產效率和資源利用率,降低粉塵污染.它的主要特點是改進后的加料系統。 A.結構合理,料斗布置在窯罩上,脫離了高溫腐蝕區,溜子被升高,比改造前離高溫腐蝕區遠些,從而提高了料斗和溜子的使用壽命。 B.用針線擺輪減速機取代了渦輪減速機,徹底解決了漏油問題,且功率不變。 C.將料斗和溜子的鋼板厚度由原來的12mm改為8mm,節約了材料,降低價格。 D.大圓錐齒輪下有軌道和鋼球，錐形料斗和回轉裝置結合為一體，設備運行過程中轉動較小，,傳動十分平穩,操作方便,占地小,費用低。 E.使回轉部分得到良好的潤滑，延長了系統的使用壽命，提高了設備運轉率，減輕了維修

55、工作量，降低維修費用。 F.減輕了看火操作工的勞動強度，且杜絕了CO中毒事故。 JLY3809機立窯由于考慮到成本問題,對一些使用良好的設備可以不更換在以后的生產中,可以對這些設備更換。這樣可以更好地體現JLY3809機立窯的優勢,從而擴大使用范圍,減少污染，提高我國水泥產業的生產水平。 參考文獻 [1].許林發主編. 建筑材料機械設計(一). 武漢：武漢工業大學出版社, 1990 [2].褚瑞卿主編. 建材通用機械與設備. 武漢：武漢理工大學出版社, 1996 [3].朱昆泉，許林發.建材機械工業手冊[M].武漢工業大學出版

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59、置及窯罩與新窯配合使用的問題，因此立窯水泥生產企業對此項目的要求很高。本設計是學完所有大學期間本專業應修的課程和完成畢業實習以后所進行的，是對我三年半來所學知識的一次大檢驗，也是對我實習過程的再學習。使我能夠在畢業前將理論與實踐更加融會貫通，并且學到了書本上沒有提及的知識點，加深了我對理論知識的理解，擴展了我對水泥機械和生產工藝的認識，強化了實際生產中的感性認識。 通過此次畢業設計，我掌握了最新的JLY3809機立窯加料裝置技術、窯罩的設計方法和步驟及認識到了在設計過程中所要注意的問題。另外也學會了如何應用圖書、手冊和網絡查找所需的資料信息。 總的來是說，這次設計使我在基本理論的綜合運用以

60、及正確解決實際問題方面得到依次較好的鍛煉，提高了我獨立思考問題、解決問題以及創新設計的能力，縮短了我與工廠技術人員的距離，為我以后從事工程技術工作奠定了一個良好的基礎。同時也讓我了解目前我們這個專業所處的位置。 本次設計任務業已順利完成，但由于本人水平有限，缺乏經驗，難免會留下一些遺憾，在此懇請各位專家、老師及同學不吝賜教。 此次畢業設計是在劉平成老師和楊曉紅老師的認真指導下進行的。劉老師和楊老師經常為我解答一系列的疑難問題，以及指導我的思想，引導我的設計思路。在歷經三個多月的設計過程中，一直熱心的輔導。其他同學也有對我在設計過程中給予幫助。在此，我忠心地向他們表示誠摯的感謝和敬意！ 27