繼電保護檢驗保護檢驗的根據及方法

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1、繼電保護檢驗保繼電保護檢驗保護護檢檢驗驗的的根據根據及方及方法法電壓、電電壓、電流流保保護護的檢驗：的檢驗：1）、大家都知道電壓、電流繼電器都存在串、并聯兩種連接方式，不同的連接方式所對應的動作值是不同的，其原理是利用電流產生磁通，磁通產生電磁力矩克服機械力矩實現的。大家看一下下面的圖：對于電流繼電器假如每個線圈是 1 匝，那么在串聯時，通入 10A 電流繼電器剛好動作，從上面的圖中大家可以看到串聯時產生的磁通=10A 匝+10A 匝共 20A 匝；也就是說 20A 匝產生的電磁力矩正好克服轉動舌片的機械力矩。而并聯時假如通入 10A 電流，兩個線圈各分流 5A，那么產生的磁通=5A 匝+5A

2、 匝共 10A 匝，10A 匝產生的電磁力矩在同一整定位置不足以克服轉動舌片的機械力矩；所以說并聯時通入 20A 電流，兩個線圈各分流 10A，那么產生的磁通才能等于 20A 匝，產生的電磁力矩在同一整定位置才能夠克服轉動舌片的機械力矩。通過上面的分析可以得出：并聯時電流繼電器動作值是串聯時的并聯時電流繼電器動作值是串聯時的 2 倍。倍。對于電壓繼電器道理相同假如每個線圈是 1 匝，阻抗是 1；那么在并聯時通入 10V 電壓相當于通入 10/（11）=20A，兩個線圈各分流 10A，從上面的圖中大家可以看到并聯時產生的磁通=10A 匝+10A 匝共 20A 匝，也就是說 20A 匝產生的電磁力

3、矩正好克服轉動舌片的機械力矩。而串聯時，假如通入 10V 電壓，產生的磁通=5A 匝+5A 匝共 10A 匝；10A 匝產生的電磁力矩在同一整定位置不足以克服轉動舌片的機械力矩；所以說串聯時通入 20V 電壓，相當于通入 20/（1+1）=10A 電流，那么產生的磁通才能等于 20A 匝，產生的電磁力矩在同一整定位置才能夠克服轉動舌片的機械力矩。通過上面的分析可以得出：串聯時電壓繼電器動作值是并聯時的串聯時電壓繼電器動作值是并聯時的 2 倍。倍。2）、進行繼電器外觀檢查，繼電器外殼是否完好；可動舌片轉動是否靈活；支架固定是否牢靠；各焊接點是否有氧化、虛焊現象；接點接觸是否可靠，且有一定的行程。

4、3）、測試各線圈間的相對極性關系及各線圈間、線圈與接點間、各部件對外殼間的絕緣電阻。4）、根據整定通知單調整繼電器的串并聯。5）、檢查繼電器在最大、最小及整定位置的動作值、返回值、返回系數是否符合要求；定期檢驗時只測試整定位置動作值、返回值及返回系數。當動作值、返回系數與要求值相差較大時可以通過調整左、右限制竿使其靠近（或遠離）磁極或調整刻度指示位置來使其符合要求，同時應注意接點壓力；對于過電流（過電壓）保護試驗時由零逐漸升高觀察繼電器常開接點的動作行為，對于低電流（低電壓）保護試驗時先升至繼電器動作然后逐漸降低觀察繼電器常閉接點的動作行為；一般情況下，過電流（過電壓）繼電器的返回系數應不小于

5、 0.85（這樣要求是考慮在發生區外故障時，本線路過電流保護啟動，當外部故障切除時能夠可靠返回，防止本線路過電流保護誤動）；低電壓（低電流）繼電器的返回系數應不小于 1.15。6)若構成保護還需要檢驗時間元件的動作電壓（不大于 75%Ue）、返回電壓（不小于 5%Ue），同時還需要測試保護的整組動作時間（在額定電壓下連續測試三次，每次所測動作時間于整定值相差應不大于 0.07S）。還需要測試信號繼電器的動作電流等等。7）對于微機保護檢驗方法要簡單的多，因微機保護是數字保護，它內部設定的定值是一個門檻值，不存在返回系數問題。試驗時只測試 1.05 倍定值可靠動作，0.95 倍定值可靠返回。同時由

6、于微機保護內部程序時序由晶振控制，時間元件遠比電磁式時間繼電器精確的多，故動作時間以打印報告為準也不需測試。但帶開關整組傳動必須試驗，以檢驗保護的整組動作特性。保護啟動保護啟動元元件件的檢驗：的檢驗：保護裝置一般采用負、零序電流或負、零序電流增量作為保護的總啟動元件，這是因為負、零序分量均屬于故障分量，在系統正常運行時及系統振蕩時不存在。這樣做的好處是可有效的防止正常運行時因電壓回路斷線造成的距離、方向保護的誤動作。但電壓斷線時仍要閉鎖與電壓有關的保護，防止發生區外正、反方向故障時保護誤動作。負、零序電流繼電器的單相測試法：A、在前面大家同樣已經學習過單相接地短路故障分析，其故障點電流向量如下

7、圖示假如模擬 A 相接地短路故障，通過上圖我們可以看出試驗時在 A 與 N 間通入的電壓等于 3 倍的負、零序電流；同理可得模擬 B、C 單相接地短路故障也是同樣結果。所以說：當模擬單相接地短路故障時，負、零序電流繼電器的動作值等于通入測試電流的當模擬單相接地短路故障時，負、零序電流繼電器的動作值等于通入測試電流的 1/3 倍。倍。B、分別模擬 A、B、C 三種單相接地短路故障，三次測試結果應相近。C、接點工作可靠性檢查。D、對于負、零序電流增量的測試需要用突然加入故障量的方法。E、當然也可以分別模擬 AB、BC、CA 三種兩相短路故障，測試負序電流繼電器的動作值。（當模擬兩相短路故障時，負序

8、電流繼電器的動作值等于通入測試電流的（當模擬兩相短路故障時，負序電流繼電器的動作值等于通入測試電流的 1/3 倍，如下圖示）倍，如下圖示）距離保距離保護護的的檢驗：檢驗：1）當進行接地阻抗繼電器檢驗時，通入繼電器的電壓 UJ=（1+K）IJ*ZZD；而進行相間阻抗繼電器檢驗時，通入繼電器的電壓 UJ=2IJ*ZZD；在前面老師的講解過程中大家已經知道：保護安裝處的電壓等于故障點電壓加上線路壓降，即保護安裝處的電壓等于故障點電壓加上線路壓降，即 UKM=UK+U；其中線路壓降；其中線路壓降U 并不單純是線路阻抗乘以相電流，它等于正、負、零序電流在各序阻抗上的壓降之和，即并不單純是線路阻抗乘以相電

9、流，它等于正、負、零序電流在各序阻抗上的壓降之和，即U=IK1*X1+IK2*X2+IK0*X0。并由此得出母線電壓的一般計算公式：。并由此得出母線電壓的一般計算公式：UKM=UK+X LM1(IK+K3I0)，其中，其中 K=（X0-X1）/3X1。，該公式適用于任。，該公式適用于任何母線電壓的計算，對于相間電壓，只不過因兩相相減將同相位的零序分量何母線電壓的計算，對于相間電壓，只不過因兩相相減將同相位的零序分量 K3I0 減去了而已。減去了而已。那么當發生單相金屬性接地短路時，故障點電壓為零，也即保護安裝處電壓 UJ 就等于線路壓降 UJ=（1+K）IJ*X1，因此在進行接地阻抗繼電器整定

10、阻抗試驗時只有使通入繼電器的電壓 UJ=（1+K）IJ*ZZD；測量 ZJ 才正好等于保護安裝處至整定點的線路阻抗 ZZD。對于相間阻抗繼電器檢驗，道理相同，以 AB 相短路為例，當發生兩相金屬性短路時，故障點電壓為零，則 UJAB=（IA-IB）*X1，大家看下面的圖試驗時當由 AB 電流端子加入 5A 電流時，保護內部采樣為 IA=5A、IB=5A；則 IAB=10A；所以在進行相間阻抗繼電器整定阻抗試驗時只有使通入繼電器的電壓 UJ=2IJ*ZZD；測量 ZJ 才正好等于保護安裝處至整定點的線路阻抗 ZZD。2）進行繼電器外觀檢查，清掃插件塵土（注意應使用軟絕緣毛刷），各焊接點是否有氧化

11、、虛焊現象；接點接觸是否可靠，且有一定的行程。3）測試所有隔離互感器二次側與一次側間、二次側繞組對鐵芯的絕緣電阻。4）將方向阻抗繼電器切換成方向繼電器（將電壓整定抽頭置于最小值，因 YH%=（DKB/ZZD）*100%；所以當 DKB 抽頭一定時，YH%抽頭越小，對應 ZZD越大），檢驗電壓、電流回路的潛動。5）根據最新整定通知單要求，調整阻抗繼電器的最大靈敏角、選取DKB 抽頭（例如對于 I、II 段切換式阻抗繼電器，若 ZZDI=1、ZZDI=2；可選取 DKB 抽頭為 0.5，但需要根據 YH%抽頭反校 DKB 抽頭是否合適；因為 YH%抽頭整定范圍為 10%99.9%，若計算結果超出此

12、范圍則需要重新選取 DKB 抽頭。）；對于接地阻抗繼電器還需要整定零序補償系數 K 值。6）根據最新整定通知單要求及所選取的 DKB 抽頭選取電壓互感器的YH%抽頭。YH%=（DKB/ZZD）*100%7）測試繼電器在最大靈敏角下的動作阻抗及返回阻抗。（根據最新整定通知單將測試阻抗角調整至最大靈敏角，故障相（或相間）電流回路通入不小于 2 倍的精確工作電流，故障相（或相間）電壓回路對于接地阻抗繼電器通入電壓 UJ=（1+K）IJ*ZZD；對于相間阻抗繼電器通入電壓UJ=2IJ*ZZD）8）固定通入故障相（或相間）電流為不小于 2 倍的精確工作電流，調整測試阻抗角，每隔 30 度測試繼電器的動作

13、阻抗，繪制繼電器的動作特性圖。9）測試繼電器在整定阻抗角下的動作阻抗及返回阻抗。（整定阻抗角一般等于繼電器最大靈敏角，但可能會有小的差別，因此在實際檢驗時應以整定通知單規定的整定阻抗角進行定值試驗。）10）、在整定阻抗角下，通入不同的電流，測試繼電器的動作阻抗，計算繼電器的最小精確工作電流（動作阻抗等于 0.9 ZZD所對應的動作電流，即為繼電器的最小精確工作電流）。11）、定期檢驗時只根據定值單核對各項整定插頭及進行整定阻抗角下的動作阻抗及返回阻抗試驗。12）、若構成保護還需要進行執行元件檢查；電壓斷線元件檢測；整組閉鎖時間檢測；階梯特性檢驗。并分別檢測 2 倍精確工作電流下，110%、90

14、%、50%整定阻抗的動作時間（110%整定阻抗時，該段不動作，應該由下一段保護動作）。13)、對于微機保護檢驗方法與常規保護類似，整定值方面沒有常規保護煩瑣，其他試驗部分相同（動作時間不需測試）。零序方零序方向保向保護護的的檢驗：檢驗：1）、首先大家先來看一下接地短路故障時零序電流與零序電壓的關系，如下圖示由上可看出：零序電流超前零序電壓（由上可看出：零序電流超前零序電壓（180 度減一個線路阻抗角）約度減一個線路阻抗角）約 105 度。度。2）、上述這些相位關系均指一次系統在如下的參考向量下成立的，即電壓以大地指向母線為正方向（電壓升方向）、電流以母線流向線路為正方向。上述這些相位關系均指一

15、次系統在如下的參考向量下成立的，即電壓以大地指向母線為正方向（電壓升方向）、電流以母線流向線路為正方向。3）對于二次系統，電壓互感器開口三角繞組的極性端故障時的方向與一次系統方向相同；非極性端故障時的方向與一次系統方向相反。同理：當電流互感器以母線為極性抽取二次極性時方向與一次系統方向相同，當以線路為極性抽取二次極性時方向與一次系統方向相反。所以說：對于我們的保護系統則需要結合一次系統故障時的特點，電所以說：對于我們的保護系統則需要結合一次系統故障時的特點，電壓互感器、電流互感器的實際極性及二次回路的連接方式檢驗方向元件的動作特性。壓互感器、電流互感器的實際極性及二次回路的連接方式檢驗方向元件

16、的動作特性。4）常規零序序方向繼電器廠家出廠時，一般做成靈敏角為電壓超前電流 75 度的繼電器，因此我們只能根據繼電器要求來調整二次回路接線來實現保護功能。通常電流以母線為極性抽取二次極性，即電流均以極性端接零序方向繼電器極性端；所以為了使該方向繼電器在系統發生正方向接地短路時正確動作所以為了使該方向繼電器在系統發生正方向接地短路時正確動作，那么對于線路保護：零序方向繼電器電壓回路的極性端應接電壓互感器開口三角繞組的非極性端。對于主變本側零序方向保護（主要作為本側母線及出線接地故障的后備保護）：若由開關對于線路保護：零序方向繼電器電壓回路的極性端應接電壓互感器開口三角繞組的非極性端。對于主變本

17、側零序方向保護（主要作為本側母線及出線接地故障的后備保護）：若由開關 CT 構成自產零序電流或由中性點零序構成自產零序電流或由中性點零序 CT（以變壓器為極性）構成零序電流，則零序方向繼電器電壓回路的極性端應接電壓互感器開口三角繞組的極性端；若由中性點零序（以變壓器為極性）構成零序電流，則零序方向繼電器電壓回路的極性端應接電壓互感器開口三角繞組的極性端；若由中性點零序 CT（以大地為極性）構成零序電流，則零序方向繼電器電壓回路的極性端應接電壓互感器開口三角繞組的非極性端。（以大地為極性）構成零序電流，則零序方向繼電器電壓回路的極性端應接電壓互感器開口三角繞組的非極性端。若為了使該方向繼電器在主

18、變其他側發生正方向接地短路時正確動作若為了使該方向繼電器在主變其他側發生正方向接地短路時正確動作，那么對于主變本側零序方向保護（主要作為主變其他側母線及出線接地故障的后備保護）：若由開關對于主變本側零序方向保護（主要作為主變其他側母線及出線接地故障的后備保護）：若由開關 CT 構成自產零序電流或由中性點零序構成自產零序電流或由中性點零序 CT（以變壓器為極性）構成零序電流，則零序方向繼電器電壓回路的極性端應接電壓互感器開口三角繞組的非極性端；若由中性點零序（以變壓器為極性）構成零序電流，則零序方向繼電器電壓回路的極性端應接電壓互感器開口三角繞組的非極性端；若由中性點零序 CT（以大地為極性）構

19、成零序電流，則零序方向繼電器電壓回路的極性端應接電壓互感器開口三角繞組的極性端。（以大地為極性）構成零序電流，則零序方向繼電器電壓回路的極性端應接電壓互感器開口三角繞組的極性端。5）因此零序方向保護的檢驗項目包括：A、結合繼電器具體要求檢驗電壓互感器、電流互感器的實際極性及二次回路的連接方式。B、檢驗電壓、電流回路的潛動。C、檢驗電流、電壓線圈極性標示的正確性，及線圈間的絕緣電阻。D、固定通入測試量的電流、電壓的幅值，調整電壓與電流夾角，測試繼電器的動作區，計算繼電器的最大靈敏角。E、在最大靈敏角下測定繼電器的最低動作電壓及最小動作伏安。F、檢驗在正、反方向可能出現的最大短路容量時，接點的動作

20、情況。G、不論是常規保護還是微機保護其關鍵在于理解清楚保護裝置的具體要求、方向繼電器的靈敏角，結合一次系統故障特點、保護范圍正確設置電壓互感器、電流互感器的極性端及二次回路的連接方式。不論是常規保護還是微機保護其關鍵在于理解清楚保護裝置的具體要求、方向繼電器的靈敏角，結合一次系統故障特點、保護范圍正確設置電壓互感器、電流互感器的極性端及二次回路的連接方式。（對于常規保護仍然需要我們自己分析確定正確的連接方式；對于微機保護檢驗方法與常規保護類似，通常情況下，保護設備生產廠家會給出裝置所要求的電壓互感器、電流互感器的極性端及二次回路的連接方式，我們所要做的是確保二次回路符合設備要求。）通過上述所講

21、相信大家對一次系統、二次回路、保護裝置的相互依存關系已經有了深刻的理解。復合電壓閉鎖復合電壓閉鎖方方向過向過流流保保護護的檢驗：的檢驗：復合電壓閉鎖方向過流保護由復合電壓元件、功率方向元件和過電流元件構成。下面我分別進行講解。1）復合電壓元件檢驗復合電壓元件由負序電壓繼電器及一個接于相間的低電壓繼電器組成，其原理圖如下圖示：低電壓繼電器的檢驗同前述。在進行負序電壓繼電器的檢驗時，如果我們直接通入三相對稱負序電壓、電流，可以直接得出測試結果；這對使用三相式微機測試儀來說不是難事，但如果沒有三相式微機測試儀，就需要我們用單相法來完成測試。負序電壓繼電器的單相測試法：A、在前面大家已經學習過兩相短路

22、故障分析，其故障點電壓向量如下圖示假如模擬 C-AB 兩相短路故障，通過上圖我們可以看出試驗時在 C 與 AB間通入的電壓等于 3 倍的負序相電壓，也等于3 倍的負序線電壓；同理可得模擬 A-BC、B-CA 兩相短路故障也是同樣結果。所以說：當模擬兩相短路故障時，對于以相電壓標注的負序電壓繼電器的動作值等于通入測試電壓的當模擬兩相短路故障時，對于以相電壓標注的負序電壓繼電器的動作值等于通入測試電壓的 1/3 倍；對于以線電壓標注的負序電壓繼電器的動作值等于通入測試電壓的倍；對于以線電壓標注的負序電壓繼電器的動作值等于通入測試電壓的 1/3 倍。倍。B、分別模擬 A-BC、B-CA、C-AB 三

23、種兩相短路故障，三次測試結果應相近。C、接點工作可靠性檢查。D、復合電壓繼電器的整組試驗，測量低電壓繼電器的接點工作可靠性。2）功率方向元件（正序功率方向元件）檢驗：功率方向元件檢驗的根據同零序方向保護類似，因為考慮到發生出口短路時，功率方向元件可能拒動（母線電壓為零）故常采用 90 度接線方式，即 IA-UBC、IB-UCA、IC-UAB 的接線方式。在這樣的接線方式下，一次系統故障電流超前電壓約 30 度左右，所以功率方向繼電器的靈敏角通常作成30o或45o。同樣的道理：通常電流以母線為極性抽取二次極性，即電流均以極性端接功率方向繼電器極性端；所以為了使該方向繼電器在系統發生正方向短路時正

24、確動作所以為了使該方向繼電器在系統發生正方向短路時正確動作，那么對于線路保護：功率方向繼電器電壓回路的極性端應接電壓互感器二次繞組的超前相電壓。對于主變本側功率方向保護（主要作為本側母線及出線短路故障的后備保護）：一般由開關對于線路保護：功率方向繼電器電壓回路的極性端應接電壓互感器二次繞組的超前相電壓。對于主變本側功率方向保護（主要作為本側母線及出線短路故障的后備保護）：一般由開關 CT 取電流，則功率方向繼電器電壓回路的極性端應接電壓互感器二次繞組的滯后相電壓。取電流，則功率方向繼電器電壓回路的極性端應接電壓互感器二次繞組的滯后相電壓。若為了使該方向繼電器在主變其他側發生正方向短路時正確動作

25、若為了使該方向繼電器在主變其他側發生正方向短路時正確動作，那么對于主變本側功率方向保護（主要作為主變其他側母線及出線短路故障的后備保護）：則功率方向繼電器電壓回路的極性端應接電壓互感器二次繞組的超前相電壓。對于主變本側功率方向保護（主要作為主變其他側母線及出線短路故障的后備保護）：則功率方向繼電器電壓回路的極性端應接電壓互感器二次繞組的超前相電壓。其他試驗項目同零序方向保護試驗項目。3）過電流元件檢驗：方法同前述。4）復合電壓閉鎖方向過流保護整組試驗：根據定值單將各元件動作值調整到規定值，整組傳動檢驗各元件間的配合關系及整組動作特性。差動保差動保護護的的檢驗：檢驗：1)差動保護的極性端抽取規定

26、：差動保護的極性端抽取規定：所謂差動保護其基本原理是利用節點電流法實現的，即正常運行狀態及區外故障時節點總電流等于零，滿足II1+I2+In=0；當發生區內故障時上述關系被破壞，而動作跳閘。大家看下面的圖，該等式要想成立，必須有一個統一的正方向，即均以流入節點為正方向或均以流出節點為正方向。該等式要想成立，必須有一個統一的正方向，即均以流入節點為正方向或均以流出節點為正方向。節點呢可以是一段線路、變壓器或者母線。所以說對我們保護二次系統為了在正常運行狀態及區外故障時節點總電流等于零，區內故障時IIcd 動作跳閘。也應該使各元件均以母線為各元件均以母線為極性端，或均以節點為極性端（一般情況下均以

27、母線為極性端）極性端，或均以節點為極性端（一般情況下均以母線為極性端）。否則必定會造成誤動、拒動。以母線或節點為極性端的劃分界限是電流互感器以母線或節點為極性端的劃分界限是電流互感器。2）變壓器差動保護的相位補償及幅值補償：）變壓器差動保護的相位補償及幅值補償：變壓器的接線常用的有 Yo/Y-12、Yo/Yo-12、Yo/-11、Yo/-1 等等。下面我以 Yo/-11 點接線來說明一下變壓器差動保護的相位補償，假如變壓器的變比為 1，大家看下面的圖：一次系統正常運行時三角側電流超前星型側電流 30 度，因為三角側 Ia實際是繞組電流 Iay-Iby，那么大家看如果星型側取 IAB 相間電流，

28、則兩側電流可實現同相位，但也因此星型側電流 IAB 增大了3 倍。所以在構成差動保護時，為了實現正常運行狀態及區外故障時滿足I0，需要各側均以母線為正極性端抽取二次極性，星型側取相間電流參與計算，至于由此引起的幅值差別，可以通過平衡系數進行補償（即將各側電流歸算至同一電流標準）。星型側取相間電流的意義：星型側取相間電流的意義：1、實現相位補償；、實現相位補償；2、濾除零序分量。、濾除零序分量。因為三角側零序分量在繞組內形成環路，不能傳變。如果星型側發生接地短路將會造成差動保護誤動。那么對于 Yo/Y-12 點接線變壓器該如何接線？Yo 側能夠產生零序分量，Y 側沒有，也同樣存在 Yo 側發生接

29、地短路將會造成差動保護誤動的可能，所以兩側 CT 二次接線均應采用角接取相間電流。引入平衡系數的意義：引入平衡系數的意義：1、補償因接線引起的幅值誤差；、補償因接線引起的幅值誤差；2、補償因實用變比與計算變比不同引起的幅值誤差。、補償因實用變比與計算變比不同引起的幅值誤差。在實際應運中，對于常規差動保護由實際二次接線來實現相位補償（即星型側采用角接取相間電流），由投退差動繼電器的平衡線圈匝數來實現幅值補償（具體整定方法參見技術問答第二版 271 頁；對于微機差動保護二次接線通常均采用星型接線，由軟件算法來實現相位補償及幅值補償（現各廠家的實現方法大致有兩種：1、差動電流 IcdA=(IAY-I

30、BY)/3+Ia；2、差動電流 IcdA=(IAY-IoY)+(Ia-Ic)/3）；至于因實用變比與計算變比不同引起的幅值誤差則采用設置平衡系數定值項來實現。對于第一種實現方法試驗時由星型側通入單相3Icd/平衡系數，繼電器應該動作；對于第二種實現方法試驗時由星型側通入單相 3/2*Icd/平衡系數，繼電器應該動作。（注：以 nIe 表示的 Icd，試驗時不用除平衡系數）下面我特別說明一下變壓器的接線形式：常規差動保護需要根據變壓器的接線形式來決定實際二次接線；微機差動保護有一項定值是變壓器的接線形式，需要據此來判別如何進行相位補償。決定變壓器的接線形式時不能只根據變壓器銘牌上注明的接線形式，

31、還需結合變電站高壓側一次系統的相序及變壓器的安裝位置、方向綜合判斷。決定變壓器的接線形式時不能只根據變壓器銘牌上注明的接線形式，還需結合變電站高壓側一次系統的相序及變壓器的安裝位置、方向綜合判斷。例如：由上圖可以看出，在特定的相序情況下，變壓器實際變為 Yo/-1 點接線，那么我們的星型側二次接線也應該與之相適應，才能保證差動保護接線正確；對于微機保護變壓器接線形式整定項也應該改為 Yo/-1 點接線。差動繼電器接線如圖示：差動繼電器接線如圖示：*為一次極性端，為二次極性端。為一次極性端，為二次極性端。我大概看了一下西藏電網變壓器保護的配置，有不少是南瑞公司的LFP-971（972），該保護的

32、平衡系數不是由軟件定值實現，而是通過整定VFC 插件的整定旋鈕設置，而在下定值通知單時沒有該項定值，因此維護人員應特別注意不能忽視該定值的整定維護人員應特別注意不能忽視該定值的整定。否則，在正常運行時，差動保護可能不會誤動，但當發生區外穿越性故障時，差動保護就要誤動。3）、比率制動特性曲線試驗：）、比率制動特性曲線試驗：(以微機變壓器保護進行說明以微機變壓器保護進行說明)制動電流，通常采用兩種方式：1、Izd=MAX（I1、I2、I3）2、Izd=|I1|+|I2|+|I3|差動電可以簡化為 Icd=I1+I2+I3當我們試驗時只取兩側進行試驗，同時將兩側電流相位設置為 0度與 180 度，則

33、可得出 Icd=|I1|-|I2|；Izd=MAX（I1、I2）或Izd=|I1|+|I2|。那么根據廠家提供的技術說明書，我們可以由 Icd、Izd倒 推 出 試 驗 時 應 該 加 入 的 各 側 電 流 量(以 Izd=|I1|+|I2|為 例)|I1|=(Izd+Icd)/2，|I2|=(Izd-Icd)/2注：1、為試驗方便，試驗前我們可以暫時將各側平衡系數均整為 1，2、對于差動電流 IcdA=(IAY-IBY)/3+Ia的，星型側試驗接線加 AN 單相通入電流為計算值乘以3；三角側試驗接線加 AC 相間通入 電 流 為 計 算 值。這 樣 做 的 目 的 是 因 為 差 動 C

34、相 繼 電 器IcdC=(ICY-IAY)/3+Ic同樣受 IAY 電流影響，使兩個繼電器處于相同的運行狀態。也可以在三角側加 AN 單相電流，但需要在三角側CN 再通入另一個電流使差動 C 相繼電器不動作。3、對于差動電流 IcdA=(IAY-IoY)+(Ia-Ic)/3）的，星型側試驗接線加 AB 相間通入電流為計算值。其目的一是相間無零序分量，二是差動 B 相繼電器 IcdB=(IBY-IoY)+(Ib-Ia)/3）同樣受Ia電流影響，使兩個繼電器處于相同的運行狀態。三角側試驗接線加 AN 單相通入電流為計算值乘以3。也可以在星型側加 AN 單相電流為計算值乘以 3/2，但需要在星型側

35、BN 再通入另一個電流使差動 B相繼電器不動作。4）母線差動保護檢驗：）母線差動保護檢驗：母差保護的檢驗同變壓器差動檢驗類似，但需要注意如下幾個問題：1、各出線元件，極性端抽取規定同變壓器差動保護，母聯或分段的極性端抽取是母差保護動作正確于否的關鍵母聯或分段的極性端抽取是母差保護動作正確于否的關鍵，必須依廠家技術說明具體要求執行，否則會造成故障時誤切除非故障母線。必須依廠家技術說明具體要求執行，否則會造成故障時誤切除非故障母線。（例如：比相式母差，通常要求各出線均以母線為極性端，母聯以一母為極性端；RCS-915母差保護：要求各出線均以母線為極性端，母聯 CT 以一母為極性端；而 BP-2B 母差保護：要求各出線均以母線為極性端，母聯 CT 以二母為極性端；中阻抗型）2、各元件的電流輸入回路必須與該元件的切換接點相對應。3、各元件的切換接點必須與該元件的一次刀閘位置相對應。4、母差保護動作，而母聯開關失靈，通常要啟動失靈保護將另一條母線切除，但一般情況下，母差保護屏上不設置母聯啟動失靈壓板，因此我們必須要注意在母差保護檢驗前，要求運行人員退出失靈保護屏上“母聯啟動失靈”壓板，否則若母聯電流較大的情況下，我們試驗時可能會造成失靈保護誤動作?？v聯保護的檢驗：（略，參見上述）