機械專業外文文獻翻譯-外文翻譯--Si3N4S45C的斷裂韌性界面裂紋
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1 45C u, is of , is as of an of on of 45C he in a of at to of 2 at be to of of of of et [1, 2] 45C of of on et [3] of on 45C to of a of of 959 [4 10] in up et [11, 12] of on of to of of a on of to of of on In 45C an of on 45C 71%, 27%, 2%) 0 μm 45C in a of at a 0oC/up to 50oC 0 at a 0oC/ m a Pa an by .1 mm of .0 mm .0 mm .0 3 . on at a .5 mm/ of is (1) 2) (3) f is a is w t L2 1 . of a (N) σ f (Pa√m) 1 s be , a .0 mm a .0 .0 As 2], of be a of a .0 .0 in of 0o. a .0 4 .0 mm in a of 0o to (a) a = b) a = c) a = (d) a = . he of of an by 4], 5, 6], 7] ih et [8, 9]. It at be 4) is be 5) (6) j vj s of of 5 (7) l is to of l of l=2a. be be (8) (9) et [11, 12] up of is be 10) 11) +θ) (12) (13) of be ?B(θ,ε,y)/? θ = 0 (14) 0 of be (15) 0 θIC of It be 0 of is of 6 he a 13] to be as of (16) is s ’ at is as of of be in a of is s it be q. (16) q. (5) 17) on EM is as an of =289 v= is as a [14]. is to 50oC of . 45C 25000000000000 (206 206 201 197 192 187 183 v 375 348 333 309 280 241 193 H’ (1381 2056 2680 2325 1685 1026 687 10or 5 as as of by It be to is 0 to 0o. a .0 mm θto 7 θto of to to . of to to ue to i(m) Pa√m) θ0 Pa√m) Pa√m) θ0 a=11=2=9o 2=8o a=21=2=0o 2=9o a=41=2=1o 2=1o of θis IC is Pa√m [15]. a=4.0 mm a=1.0 mm θto a=4.0 mm is a=1.0 by A 0.5 is in We to in r<10is by . 8 . q. (8) q. (9). l m, is to of of to to It be to in r<m. 9 10 . of . of at of of by It be θto in of a=2.0 a=1.0 mm a=4.0 a .0 mm to to 2. 2 a=4.0 mm is 0 a=4.0 mm 3o, is a=1.0 mm a=2.0 a=1.0 mm a=2.0 mm an of 0o of a=4.0 mm θto is of to IC et 1] in 45C be in a a a is to be of a in be to be of θIC . of to 11 to ue to i(m) Pa√m) θ0 Pa√m) Pa√m) θ0 a=11=2=1o 2=7o a=21=2=1o 2=5o a=41=2=2o 2=3o 45C of of on in 45C as a be ? a on of to of a .0 mm .0 mm .0 A in 0o .0 mm .0 it .0 ? is by θ on be 3. to in of a=2.0 a=1.0 mm a=4.0 is of of a=2.0 a=1.0 mm a=4.0 in a of 2. 2 a=4.0 mm 0 a=4.0 mm a=1.0 mm a=2.0 a=1.0 mm a=2.0 mm an of 0o to of a=4.0 mm θat of to IC . H. Y. H. . “ 1991) 912. H. H., A. W. T. . of on of 1994) 653. S. M. . “45C 131998) 167 12 4. “a of 491959) 1995. F. “ J. 32 (1965) 4036. F. “ 32 (1965) 8297. A. H. “A J. 32 (1965) 4008. G.. R. “ J. 31 (1964) 4779. J. R. “ J. 32 (1965) 41810. J. R. “ J. 55 (1988) 9811. R. “of 411992) 63512. R. Xu . “ 1994) 3713. Xu . “ 2002) 1314. N. M. X. K. . “ J. 481999) 141615. Y. . “ of 1990) 18545C 的斷裂韌性界面裂紋 ，鳩山由紀夫 吉春 目 摘要 關鍵詞 導言 實驗 樣品制備 實驗結果 振蕩奇異應力場的界面裂紋和最大正應力準則 彈塑性應力場奇異界面裂紋尖端 有限元分析與評價路徑和斷裂韌性基于彈塑性應力強度因子 結論 參考文獻 聯系方式 摘要 斷裂韌性試驗，進行了 45C 標本界面裂紋的長度不同。 結果發現，試樣的裂紋的 4 毫米具有較高的斷裂韌性明顯高于裂縫的 1 毫米和 2 毫米由于減少殘余應力。 骨折繁殖到 第 3硅 ? 4裂紋尖端的方向 40 °的裂縫 1 毫米和 2 毫米，而它繁殖沿界面裂紋的 4 毫米。 彈塑性分析進行了審議 線性硬 化材料和 ? 4彈性材料。 結果發現， 13 周圍的應力裂紋尖端主要是由彈塑性奇異應力場，這是大致相同的彈性應力場奇異的界面裂紋。 評價斷裂韌性和道路進行了基于應力強度因子的彈塑性奇異應力場。 關鍵詞 界面裂紋，斷裂韌性，熱殘余應力，彈塑性分析 導言 陶瓷 與 金屬 的聯合 已越來越多地應用在廣泛的工程領域，因為陶瓷具有穩定的力學性能在高溫下和良好的抗磨損，侵蝕和氧化。 然而 ， 不同的材料性能之間的金屬，陶瓷誘導應力奇異界面優勢。 此外，較高的熱殘余應力會引起在冷卻過程由于不匹配的熱膨脹系數。應力一道奇異的熱 殘余應力降低強度的陶瓷 與 金屬的聯合，使評價兵力困難。許多工程已完成的殘余應力和強度評價陶瓷 與 金屬接頭。舉例來說，小林等人。調查的抗彎強度和殘余應力的45C 聯合和影響大小的標本的抗彎強度。調查的影響，殘余應力和循環荷載強度的45C 聯合。但是，由于問題的復雜性，普遍評價方法的陶瓷 /金屬聯合尚未提出。彈性解決奇異應力場的界面裂紋，研究了自 1959 年以來 ， 賴斯總結了在這一領域的工作，并建立彈性斷裂力學的概念，界面裂縫。 佑輝等人 提出了最高標準的正常應力性骨折的預測路徑和強度的陶瓷 與 金屬 的聯合為基礎的彈性理論。 塑性變形的金屬將不可避免地出現附近的裂紋尖端由于應力奇異。對于大多數陶瓷 與 金屬接頭的塑性變形金屬有重大影響的力量，陶瓷 與 金屬聯合。由于復雜的分析，評價骨折的路徑和強度的陶瓷 /金屬的聯合為基礎的彈塑性理論尚未作出。在這項研究中，四點彎曲試驗的標本的界面裂紋進行。評價 斷裂的路線 和斷裂韌性嘗試基于彈塑性分析。 實驗 標本 制備 圖 1 圖 1 顯示了幾何形狀和尺寸的標本。 基于銀釬焊合金（銀， 71 ％ ，銅， 27 ％ ，鈦， 2 ％ ）與 60
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